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水轮发电机组现场动平衡实例

水轮发电机组现场动平衡实例
【例6-3】某发电厂一期工程于1983年建成，装机规模为3*210MW；二期工程装机规模为2*250MW，于2000年10月开工，2003年8月首台机组投产（以下称为4#机），12月**台机组交付使用（以下称为5#机）。
水轮机型号HLD316-LJ-495，设计水头116m、额定功率255MW、额定转速150r/min、飞逸转速285r/min；发电机采用立轴半伞式结构，型号为SF250-40/10800，额定容量285.7MVA，额定功率为250MW，额定电压15.75kV，额定电流10473A，功率因数为0.875.两台机组上机架为多边形焊接结构（即八卦形结构），上机架支臂间连接梁是由8组直梁和8组三角形梁的基础板间构成的，气密性检测系统三角形梁的基础板和发电机基坑基础平衡径力转换为切向力作用在基坑壁上，从而改善发电机基坑的受力情况。机座设计时取消了顶环和下环，设计用8个支墩替代顶环用以支承上机架；为了降低发电机高程，定子机座还取消了底环。4#5#机自投运以来机组振动摆度一直偏大，尤其4#机运行至2004年8月26日后各部振动急剧恶化，各部振动摆度之大在国内大型水轮发电机组中是罕见的，机组运行时在发电机层上能观察到机组有明显的颠簸。
先后对4#机组进行了转子中心体与上端轴法兰联接螺栓重新打紧处理和定子机座基础螺栓打紧处理，但机组振动仍然偏大；检查上导轴承轴瓦间隙和抗重螺栓均无异常；共3次进行了上机架基础板切向键打紧工作，但运行一段时间后振动摆度都有再次增大的现象，振动传感器而且各次切向键打紧相隔时间也逐渐变短，
这说明使机组发生振动摆度的不平衡能量源还没有消除，对上机架切向键进行打紧的措施只是强行用外力固定住上机架减少其振动，这是治标不治本的权宜之计，要保证机组的**运行就必须消除使机组发生振动摆度增大的不平衡能量源。

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